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    由于高、中壓轉(zhuǎn)子（主軸）在高溫高壓條件下工作，所以獲得優(yōu)越的高溫性能是離、中壓轉(zhuǎn)子熱處理的中心問題。隨著轉(zhuǎn)子容量的增大和蒸汽溫度與壓力的提髙，對轉(zhuǎn)子的髙溫性能的要求亦越來越高。我國和外國轉(zhuǎn)子和主軸的機(jī)械性能標(biāo)準(zhǔn)。外國還檢驗(yàn)轉(zhuǎn)子的脆性轉(zhuǎn)變溫度,簽于高、中壓轉(zhuǎn)子要獲得上貝氏體組織以及髙溫時(shí)的斷裂韌性較好，故脆性轉(zhuǎn)變溫度允許高一些。
    我國廣泛使用30Cr2Mov由于它的鍛造性能不好和機(jī)械性能不穩(wěn)定，故目前亦考慮用l%Cr—Mo—V類型鋼制造大容量髙、中壓轉(zhuǎn)子.大量研究指出，珠光體基Cr—Mo—V鋼淬火后獲得上貝氏體組織時(shí)具有最高的蠕變極限與持久強(qiáng)度。各種組織的高溫性能，依上貝氏體—上貝氏體+下貝氏體—下貝氏體—馬氏體的順序而下降.
    試驗(yàn)研究了溫度離至600°C時(shí)的持久強(qiáng)度與0.1%的蠕變極限。為550°C時(shí)0.1%蠕變極限、持久強(qiáng)度與加荷時(shí)間的關(guān)系。為六個(gè)轉(zhuǎn)子外部試樣在不同溫度時(shí)的持久強(qiáng)度，0.1%蠕變極限的平均值與加荷時(shí)間的關(guān)系。髙溫性能以含l.04%Cr,0.64%Mo的2號轉(zhuǎn)子最好,而3號與5號轉(zhuǎn)子最差, 6號、4號與1號中等。各轉(zhuǎn)子的0.1%蠕變極限與平均值的偏差在+38%到-30%之間，持久強(qiáng)度則為+14%到-12%之間。
    為了探討組織和碳化麴分布對高溫性能的影晌，還作了金相觀察。外部試樣檢查結(jié)果為:
   2號轉(zhuǎn)子淬火后為上貝氏體組織，回火后有少量粗的MaC,型聯(lián)化物及大量細(xì)的均勻分布的有最好的高溫強(qiáng)度。
   3號與5號轉(zhuǎn)子因淬火時(shí)冷速較快有較多量的下頁氏體組織，回火后有大量粗的M3C,MC,型碳化物，而細(xì)的量較少，金相觀察還發(fā)現(xiàn)3號轉(zhuǎn)子已開始再結(jié)晶，5號則更甚。
   3號與5號的髙溫強(qiáng)度最差，而3號又比5號要好些。
   6號、4號與1號的情況介于上述二者之間，有中等的離溫強(qiáng)度。轉(zhuǎn)子心部試樣分析表明，2號轉(zhuǎn)子因粗加工后尺寸較小，心部與表面組織相似，性能相近。3號轉(zhuǎn)子心部比外部有較多的上貝氏體與較好的細(xì)的FC分布，故高溫強(qiáng)度比外部還高。
   5號與1號心部因冷速低有鐵素體析出，5號為20%, 1號達(dá)50%,在高應(yīng)力下這神 組織的蟠變極限和持久強(qiáng)度都低，但其應(yīng)力與時(shí)間關(guān)系特殊，在550°C時(shí)應(yīng)力（長時(shí)間）低的條件下，其0.1%的蠕變強(qiáng)度甚至比外部還高。

   上述分析表明，對1%Cr—Mo—V鋼制高、中壓轉(zhuǎn)子，淬火后得上貝氏體組織，回火后有少量粗的及MC8型硤化物及大量細(xì)的均勻分布的FC組織時(shí)，蠕變極限與持久強(qiáng)度最高。對高、中壓轉(zhuǎn)子來說，除要求有高的抗蟠變性能外，還要求有足夠的斷袈軔性。貝氏體組織，本質(zhì)上比鐵素體-貝氏體混合組織有較髙的韌性。值得指出的是，如果含磷量低于0.2%，蠕變強(qiáng)度和韌性擾急劇降低，這與基體中的滲碳體沉淀不足有關(guān)?？傊?，淬火后獲得上貝氏體組織是制訂低合金鋼高、中壓轉(zhuǎn)子熱處理工藝的重要依據(jù)。我國高，中壓轉(zhuǎn)子目前均用30Cr2MoV鋼制造。對30Cr2MoV鋼制轉(zhuǎn)子鍛件調(diào)質(zhì)處理后，在其表面的一定深度層內(nèi)將得到馬氏體和下貝氏體組織，這樣的組織會影響轉(zhuǎn)子的高溫性能。但是，究競會帶來那些不利的影響，尚待今后的試驗(yàn)和研究工作進(jìn)行鑒定。